Дмитрий Киселев (Автор тем)

Доброго времени суток.
Прошу помочь разобраться с моделированием цилиндрического резервуара
Стенки резервуара выполнены из сборных железобетонных панелей с последующим напряжением их путем навивки кольцевой преднапряженной арматуры сверху вниз в четыре слоя в слое торкрет-бетона.
Как смоделировать? Как учесть преднапряжение? Как учесть совместную работу сборных панелей и монолитного слоя?
Заранее благодарю!

Доброго времени суток.

Дамы и Господа.
Прошу Вашей помощи в сложившейся ситуации...
При задании сейсмического воздействия (загружение 7) при форме колебаний 1 в фундаментной плите возникает поперечная сила Qx которая мне не понятна абсолютно.
Непонятны ни ее распределение по элементам плиты, ни ее величина.
Подскажите пожалуйста где я ошибся?

Прилагаю архив с файлами задачи, грунта и картинкою изополей Qx.

Здравствуйте.
Столкнулся с проблемой моделирования плиты по грунту с помощью САПР.

Задача:
Получить АДЕКВАТНЫЕ=ВЕРНЫЕ=ПРАВИЛЬНЫЕ, как хотите назовите, усилия в плите пола лежащей на грунте. Разумеется никакие конструкции к полу не примыкают. Нагрузка принимается от стилажных систем, ну еще "электрокара" бегает вдоль стелажей.

Вопрос:

Как правильно задать связи в плите, чтобы это позволяло произвести расчет (другими словами, чтобы система не была геометрически изменяемой) и верные значения усилий отражающие реальную работу.
Про коэффициенты постели объяснять не нужно, не будем уходить от темы!!! Интересуют закрепления ТОЛЬКО по Х и У.

В поисках ответа выделил несколько основных мнений:
1. закрепить "крестом". Причем одна "линия" связей закрепляет от перемещений по Х, а перпендикулярная ей "линия" закрепляет по У.
2. Закрепление одного угла плиты по х, У. Соседних с ним углов по Х и по У соответственно (т. е. получается один из них по Х закреплен , а другой по У), а четвертый угол, напротив того что закреплен по Х, У никак не закреплен.
3. Наложение неких связей "трения" = связей ограниченной жесткости.
И совершенно непонятный вариант....
4. [Цитата с форума ДВЖ] ...плита на трении покоя держится от горизонтального смещения по грунту, ну еще грунт засыпки в лоб так сказать помогает. для расчета хватит и первого, в каждый узел плиты ввести кэ56, в нем Rx=Ry= F*(0.5--0.7)*Cz
прочие реакции нулевые, ну Uz там же можно прихватить, типа =1е6.
Сz --среднее значение по плите т/м3, F--средняя грузовая площадь на один узел. Мембранные усилия будут при разности перемещений. можно вообще повставлять Rx=Ry=от мизера до максимума и посмотреть, как считается, каково влияние сего фактора на результат.

МОЁ мнение: первые два варианта какие за уши притянутые, не будет плита работать так как в реальности.
Третий вариант интересен...но и непонятен!!! Я так понимаю что как только трение превысит ограниченное значение связи, то плита снова станет геометрически изменяемой системой и опять на круги своя.....
Четвертый вариант просто пугает!

P/S/ ПОМОГИТЕ)))) Мне и так эту плиту из фибробетона делать, а тут еще с получением усилий проблема

P/S/S Не отвлекаемся от основного вопроса))

Доброго времени суток!
Натолкнулся в сети вот на такие статьи, интересно что по этому поводу думают другие участники форума и собственно разработчики.

Далее привожу текст статей, расположенных по этому адресу: http://www.dataforce.net/~krakov/Lira_1.htm

1
Приведем цитату из Руководства к ПК Лира, в который описан процесс подбора арматуры по СНиП в нормальных сечениях при действии двух моментов и продольной силы.

«В пространственном случае сечение разбивается на элементарные прямоугольные площадки. Предельное состояние находится итерациями. Сечение принимается линейно-упругим на каждом шаге итерации. Из сечения удаляется растянутый и перенапряженный бетон, а также перенапряженная арматура. При удалении перенапряженных элементарных площадок внешние усилия снижаются до величины, которую способны воспринять перенапряженные элементы сечения при их расчетных сопротивлениях. Затем пересчитываются геометрические характеристики преобразованного сечения и итерации продолжаются до тех пор, пока на 2-х смежных шагах не произойдет изменений в сечении или не наступит «вырождение» сечения. В последнем случае увеличивается площадь арматуры и итерационный цикл повторяется».  

Как видно из описания, процесс существенно отличается от рекомендаций СНиП. Согласно п. 3.38 СНиП, необходимо отыскивать положения границы сжатой зоны бетона таким образом, чтобы удовлетворялись два условия равновесия:

1) Разность между усилиями в бетоне и арматуре должна быть равна внешнему продольному усилию – формула (66) СНиП;

2) Расстояние от точки приложения внешней продольной силы до прямой, соединяющей точки приложения усилий в бетоне и арматуре, должно быть равно нулю (в этом случае упомянутые три точки лежат на одной прямой).

При этом напряжения в каждом арматурном стержне зависят от расстояния от центра тяжести его сечения до прямой, параллельной границе сжатой зоны и проходящей через точку сжатой зоны, наиболее удаленную от границы; напряжения определяют по формулам (67) СНиП.

Таким образом, рекомендации СНиП в ПК Лира не реализованы, и потому результаты расчетов существенно отличаются от получаемых по СНиП.

При расчете наклонных сечений в ПК Лира используют методику отмененных норм 1975 г., поэтому результаты также не соответствуют СНиП.

2.
Приведем несколько примеров расчетов с использованием ПК Лира 9.2.  

Пример 1. По программе Лира-арм (локальный) требуется подобрать арматуру в нормальном сечении железобетонного элемента в соответствии со СНиП. Учитываются условия прочности и трещиностойкости. Элемент работает на внецентренное сжатие: N = 100 тс; М = 30 тсм; коэффициенты надежности по нагрузке и учета длительности нагрузки γb2 равны соответственно 1.1 и 0.9; конструкция статически неопределимая, сборная. Физическая и расчетная длина элемента равна 1 м, размеры сечения 400x600 мм. Конструкция относится к 3-й категории трещиностойкости и эксплуатируется в закрытом помещении при естественной влажности. Арматура состоит из четырех одинаковых стержней класса A-III, расположенных по углам. Расстояния от центра тяжести сечения стержней до ближайших граней равны 40 мм.  

В результате расчетов оказалось, что при классах бетона В20 и В60 площадь поперечного сечения каждого стержня составляет 3.72 см2 (диаметр 22 мм), т.е. класс бетона на армирование не влияет. При расчетах по программе «ОМ СНиП Железобетон» при классах бетона В20 и В60 диаметр каждого стержня равен соответственно 22 мм и 14 мм, т.е. при повышении класса бетона армирование существенно падает. Таким образом, при классе бетона В60 по ПК Лира будет поставлено арматуры в 2.5 раза больше требуемой по СНиП.  

Пример 2. Рассмотрим Пример 1 расчета плоской рамы, приведенный в Руководстве пользователя ПК Лира (см. Рисунок, цифрами обозначены номера конечных элементов).



Для сечения 1 элемента 3 из расчета получены следующие сочетания наиболее опасных комбинаций усилий N и M:  

№№            N, тс        M, тсм
сочетания
1               -14.644      6.7325
2               -16.290      -6.3056
3               -19.425      6.6002
4               -20.906      -5.1340

Рассматриваемое сечение имеет прямоугольную форму размером 40x60 см. Рама изготовляется из тяжелого бетона класса В25 естественного твердения. Элемент армируется 4 одинаковыми стержнями из арматуры класса А-III, расположенными по углам сечения, расстояния от центра тяжести стержней до ближайших граней равны 3 см. По программе Лира-арм (локальный) требуется определить площади сечения стержней из условий прочности и трещиностойкости. Допустимая ширина кратковременного и длительного раскрытия трещин составляет соответственно 0.4 и 0.3 мм. Коэффициенты расчетной длины элемента в обоих направлениях равны 0.7.

Если рассчитать сечение на первые три сочетания нагрузок, то площадь поперечного сечения каждого арматурного стержня окажется равной 1.2 см2 (диаметр 14 мм). Если же дополнительно ввести 4-е сочетание нагрузок, то оказывается, что армирования не требуется, т.е. бетонное сечение воспринимает все нагрузки. Этот результат явно является неправильным.  

Пример 3. Условия расчетов оставим, в основном, теми же, что и в Примере 1. Будем считать, что на элемент действуют два сочетания нагрузок: N = 100 тс; М = 30 тсм и N = 20 тс; М = 21.9 тсм. В таблице РСУ зададим эти два сочетания как несовместные. Из расчета по ПК Лира получаем, что наиболее опасным является первое сочетание N = 100 тс; М = 30 тсм, а второе сочетание N = 20 тс; М = 21.9 тсм отбрасывается как менее опасное. Между тем, если по программе Лира-арм определить армирование отдельно для первого и второго сочетания, то диаметры стержней окажутся равными соответственно 22 и 32 мм. Таким образом, при выборе РСУ наиболее опасные сочетания, дающие максимальное армирование, пропускаются. По результатам ПК Лира, арматуры будет поставлено в 2.1 раза меньше требуемой.

Здравствуйте. Разрешите острый вопрос, если не трудно. Конструктора у нас разбились на 2-а лагеря по вопросу "Формирования динамических загружений из статических" при создании сейсмического загружения, а именно по вопросу задания "коэффициента преобразования". Одни считают, что нужно преобразовывать с использованием коэффициентов РСУ согласно п. 5.9 [СН РК 2.03-30-2006] который в свою очередь нас пересылает к таблице 5.1.
Другая "партия" конструкторов убеждена, что "коэффициент преобразования" в массы не может быть "коэффицинтом РСУ". Эта самая вторая "партия" настаивает, что коэффициенты указаные в таблице 5.1 - вводятся ТОЛЬКО при создании таблицы РСУ, а в разделе "Формирования динамических загружений из статических" в область где нужно ввести значение "коэффициента преобразования" нужно вводить коэффициент преобразования расчетных значений в нормативные. Т.е. "коэффициент преобразования"= 1/гамма_ф. Либо если изначально используем нормативные нагрузки, то "коэффициент преобразования"= 1.

Разрешите наболевший вопрос КОНКРЕТНО, иначе дойдет до драки

P/S/ Честно посмотрел форум перед тем как писать на предмет наличия похожих тем. Ответа на вопрос ЧЕТКОГО и ОФИЦИАЛЬНОГО не увидел.

https://lira.land/support/forum/read.php?FID=9&TID=955&MID=6886&phrase_id=311536#message6886

Доброго времени суток!
При расчете неразрезных балок покрытия полученные эпюры усилий неподдаются логическому объяснению.
Господа, укажите пожалуйста на мою ошибку и помогите разобраться в сложившейся ситуации.
Прилагаю скриншоты эпюр и собственно текстовый файл схемы.
 

Доброго часа, дамы и господа!

Прошу Вас подсказать и поделиться опытом как мне смоделировать монолитную ЖБ плиту перекрытия выполненную по несъемной опалубке из профлиста с включением в работу последнего.

Заранее благодарю!

Произвели расчет металлического каркаса совместно с фундаментом, после небольших изменений, на повторном расчете возникла ошибка:
16:10  168_    Ввод исходных данных основной схемы.
16:10 INPUT_31_E
B HEPAЗBEPHУTOM ДOKУMEHTE 7 HEBEPHЫ CTPOKИ  277-284
16:10   11_    Ошибки в исходных данных
              Инфоpмация об ошибках в файле  
C:\PROGRAM FILES\LIRA SOFT\LIRA 9.4\LWORK\PVS_SKLAD_45X24_STATICAA3_01.PVS_SKLAD_45X24_STATIC2.
16:10    6_    ЗАДАНИЕ НЕ ВЫПОЛНЕНО. Затраченное время 0.12 мин.
(смотри текстовый файл 1)

Подскажите в чем дело пожалуйста!

также прилагаю текстовый файл (2)

Подскажите пожалуйста, что имеется ввиду под формулировкой раскрепление по Y1?

Имеются ввиду вычисление относительных перемещений вдоль оси Y1 или перемещений в плоскости перпендикулярной Y1 (Как и при задании расчетных длин)?  

Заранее благодарю!

Здравствуйте!
Подскажите пожалуйста как правильно учесть вертикальную составляющую сейсмического воздействия (модуль 43, СНиП РК 2.03-30-2006)
В данном СНиП-е п. 5.5 сказано:
"Одновременное действие вертикальных и горизонтальных сейсмических нагрузок необходимо учитывать при расчете -
...
е) балок, рам, арок, ферм,пространственных покрытий сооружений пролетом 24 метра и более.
У меня как раз пролет 24 метра.
При определении рсачетной сейсмической нагрузки по направлению по OZ дополнительно вводиться коэффициент сейсмичности принимаемый по таблице 5.5. но в модуле №43 нет окошка куда его можно было бы ввести (((( может он его сам учитывает при установке косинуса внаправления OZ=1?
Подскажите пожалуйста!

И как мне учесть это дополнительное загружение в таблице РСУ?
куда поставить взаимоисключение, а куда объединение или сопутствие? У меня там еще три ветровых загружения их надо с сейсмикой в одну группу взаимоисключающих ввести (((
Запутался совсем  

Заранее благодарен!

Здравствуйте.
Прошу советов на тему того как смоделировать кирпичное здание школы с несущими продольными (и поперечными) стенами и сборными перекрытиями из многопустотных плит. С чего начать, на что обратить внимание, как читать результаты?
Заранее благодарю!

Всем кому нужен самоучитель, и кто не нашел его у себя на компьютере по адресу
C:\Program Files\Lira Soft\Lira 9.4\Manual

Пофалуйста ссылка http://files.mail.ru/8UFQL2

Файлы будут храниться до 27 января 2009 года, каждое скачивание файлов продлевает их срок хранения еще на 30 дней.

Всем удачи и радости в Новом Году!