LIRA-FEM 2025 R2

Додано можливість побудови графіків для двохвузлових і одновузлових спеціальних елементів (51, 55, 56 СЕ пружних зв’язків; 251, 252, 255, 256 СЕ одностороннього зв’язку з урахуванням граничного зусилля; 261, 262, 265, 266 СЕ односторонніх пружних зв’язків з зазором між конструкцією та зв’язком; 263, 264 СЕ одностороннього пружного зв’язку з зазором і урахуванням тертя між конструкцією та зв’язком).

Додано можливість збереження діаграм "деформація-зусилля" для спеціальних СЕ у форматі CSV.

При побудові графіків спектру відгуку із використанням модуля 27 було скориговано підхід до визначення остаточних прискорень з урахуванням усіх форм коливань, на основі якого формується спектр.

Тепер спектр будується на основі графіка зміни псевдоприскорень (поверхової акселерограми), де прискорення в кожен момент часу визначається наступним чином:

aj(t) = Σφjk * qk(t) * ωk²,

де aj(t) – прискорення за j-ою ступенню вільності в момент часу t,
φjk – ордината j-ої ступені вільності за k-ою формою,
qk(t) – узагальнена координата за k-ою формою коливань у момент часу t,
ωk – кругова частота за k-ою формою коливань.

Цей підхід дає результат, подібний до того, який отримується при прямому інтегруванні рівнянь руху в геометричних координатах.

У новій версії модуля динаміки 37 (ДБН В.1.1-12:2006, Додаток В) з’явилася можливість використовувати у розрахунках довільний графік спектру відгуку.

Модуль динаміки 37 надає можливість враховувати нерівномірність поля коливань ґрунту при розрахунках сейсмічних впливів. Така модель розрахунку сейсмічного впливу дозволяє враховувати особливості просторової роботи споруд із нерегулярним плануванням за схемою поширення сейсмічної хвилі.

Ця модель передбачає, що план споруди вписаний у прямокутну область довжиною L та шириною B. При цьому поширювана сейсмічна хвиля рухається вздовж довгої сторони, викликаючи поступальні, обертальні та згинальні коливання споруди.

Вплив сейсмічної хвилі на величини інерційних сейсмічних сил враховується за допомогою ординат поля коливань ґрунту fk1, fk2, fk3, які вводяться у формулу для коефіцієнта розподілу ηki.

У модулі 38 (СНиП II-7-81 з изм. 01.01.2000 з урахуванням кручення) додано можливість використовувати у розрахунку довільний графік спектру відгуку. Інтегральна розрахункова модель сейсмічного впливу враховує рух масиву ґрунту під спорудою як єдиного цілого. Цей рух визначається вектором прискорення поступального руху і вектором кутового прискорення обертання.

Припускається, що ці вектори є випадковими як у часі, так і в просторі, і визначаються відповідними параметрами. Якщо задані косинуси для вектора поступального впливу, то напрямок вектора кутового прискорення обчислюється автоматично як ортогональний до вектора поступального впливу. Коефіцієнт розподілу при розрахунку дозволяє отримати інерційні сейсмічні сили не лише для поступальних, але й для крутильних форм коливань.

Модернізовано алгоритм автоматичного вибору кроку для геометрично нелінійних задач.

Для побудови графіків відповід-спектру додано можливість налаштування формату виведення значень на осі абсцис у вигляді частоти коливань або періоду.

У результатах розрахунку в меню “Сукупність навантажень” додано функціонал визначення сумарних зсувних сил та перекидаючого моменту від динамічних навантажень (сейсміки та пульсації) з метою розрахунку на зсув та перекидання. Підсумовування виконується тим самим методом (SSRS, CQC, 10%), який обрано у параметрах цього динамічного впливу. За результатами підсумовування можна отримати деталізований звіт (для цілей верифікації та/або оформлення звіту).

Додано нові опції формування умовних фундаментів для паль: при розрахунку Rумов за формулою h*tg(ßII/4), де h – глибина занурення паль у ґрунт, додано врахування глибини hd, на якій не враховується несуча здатність fi по бічній поверхні сваї. При цьому, якщо параметр «h-hd» приводить до значення Rумов < 0.5D (половина діаметра сваї), то у розрахунку приймається Rумов = 0.5D.