SergeyKonstr (Всі повідомлення користувача)

Ветер и сейсмика одновременно - это так нужно?

Нет.

ПОСОБИЕ
по проектированию каменных
и армокаменных конструкций
(к СНиП II-22-81)

Можно как для перемычки
"...как заделанную на опорах по п. [6.44] при соблюдении условия

М/а<N,                                                                 (97)

где М - изгибающий момент в перемычке в зоне заделки;

N - усилие защемления опоры перемычки, действующее по контакту с кладкой над опорой перемычки, от веса кладки и других вертикальных нагрузок;

а - глубина заделки перемычки.

Примечание. При определении усилия N допускается включать вес кладки и нагрузки от перекрытий за пределами опоры перемычки, ограниченный углом 40° от вертикали..."

Извините, что встрял.
Да, предложенная Андрей Пирогов схема расчета одного косоура, ближе к балочной схеме, чем к "колонной", поскольку возникающие в косом элементе продольные усилия, а от них, извините, никуда не уйти, будут в меньшей степени влиять на НДС элемента, но в общем случае (не говоря о их величинах) будут. Закрепления на конце косого элемента должно быть линейно неподвижным, иначе что будет, человек спускается по лестнице, а она едет. На другом конце может быть и подвижным.
В косом элементе возникает так называемый продольно-поперечный изгиб, и учесть дополнительный изгибающий момент от действия осевой силы прога при определении усилий не может. Достаточно рассмотреть горизонтальную балочку, шарнирно закрепленную по двум сторонам, нагруженную вертикальной и в узле, где шарнирно-подвижная опора, горизонтальной нагрузкой. Эта горизонтальная нагрузка никак при расчете не оказывает влияние на момент балки, чего быть не должно. Поэтому в этой схеме расчет косого элемента нужно вести по схеме балки, но учитывая увеличение изгибного момента от действия продольных усилий. Автоматически это не учитывается.

Армирование в пластине (если я правильно понял, что вы хотите услышать) выдается в центре конечного элемента по направлениях относительно местных осей этого конечного элемента (Х1 и У1). Чтобы заармировать ту или иную плиту, нужно представлять особенности работы ее и, как правильно написал ander, вопрос нужно конкретизировать. В частности и как достаточно близко к особенностям ее работы разбить поле плиты на конечные элементы. При задании характеристик работы арматуры можно увидеть, что для пластины рассчитываются лишь два слоя – верхний и нижний, о чем говорит задание лишь параметров а1 и а2. А направления выдачи результатов продольной арматуры четыре – по 2 относительно Х1 и У1. По теории Карпенко все верхние и все нижние ряды арматуры сводятся в один слой – в верхний и в нижний. Для разделения каждого из этих объединенных слоев на арматуру взаимно перпендикулярного направления можно воспользоваться коэффициентами, что приведены на стр. 80 (2.11, 2.11а) монографии Н.И. Карпенко «Теория деформирования железобетона с трещинами, М. Стройиздат, 1976». А размещение слоев – какой вверху, а какой внизу и как анкеровать ар-ру зависит уже от конкретной схемы плиты.

Если не хотите снова получать ГИС, то для КЭ 55 задавайте для всех параметров жесткости.  

КЭ 56 это вовсем не то.
При задании КЭ 55 у вас всё, кроме Ruy равно нулю, т. е. например по Rx жесткость =0 и между узлом балки и узлом колонны "пустота". Задавать нужно было Rx большим числом. Ну и с другими параметрами тоже.

У Вас в 5 слое задан угол внутреннего трения =нулю. Задайте =0.01.

"В каждом из узлов КЭ имеется по шесть степеней свободы:
U - горизонтальное перемещение, положительное направление которого совпадает с направлением Х1;
V - горизонтальное перемещение, положительное направление которого совпадает с направлением Y1;
W - вертикальное перемещение (прогиб), положительное направление которого совпадает с направлением оси Z1;
UX- угол поворота относительно оси Х1, положительное направление которого противоположно направлению вращения часовой стрелки, если смотреть с конца оси Х1;
UY- угол поворота относительно оси YI, положительное направление которого противоположно направлению вращения часовой стрелки, если смотреть с конца оси YI;
UZ-угол поворота относительно оси Z общей системы координат.
Степени свободы U,V отвечают мембранным, a W,UX,UY -изгибным деформациям. Угол поворота UZ не входит в число узловых параметров, определяющих деформации элемента и в местной системе координат равен нулю. Эта степень свободы появляется при стыковке элементов, не лежащих в одной плоскости, и необходима для учета пространственной работы конструкции."

Действие ветра и сейсмики может быть под различными углами к зданию. Вам предоставлена возможность задать этот угол.
Смотря как задать отпор грунта под плиту и как расположены нагрузки. Возможны случаи и такого варианта. Первое предельное состояние присутствует всегда и никуда не девается. Бетон работает на растяжение, но очень мало, поэтому и ставится арматура.

Функция "Эпюра по сечению" пластин после расчета, "Задать плоскость узлами".

Если промоделить тавровым стержнем, то свесы не будут гнуться, следовательно ар-ру не получите.

В плитной части ар-ра нужна лишь за границей пирамиды продавливания, однако давно принятый "запасливый" расчет предполагает рассматривать консоль (консоли, если много успупов), загруженные снизу реактивным давлением грунта. Консоль берется по грани (граням) вышележащих элементов. С этой точки зрения получить результат можно лишь ручным способом.

Если моделить плитную часть пластиной, причем вертикальным элементом тоже будет пластина (соединение плитной части с верхней в одном узле), то тоже не будет отвечать действительности, хотя ар-ры должно быть больше, что многие любят.

На мой взгляд наиболее целесообразно плитную часть разбить мельче, три узла (два в плитной части, один общий) объединить в жесткое тело (узлы принять как-бы по верхней грани плитной части) и далее получать ар-ру в пластинах, правда она будет выдана в центре пластины, наиболее близко расположенной к жесткому телу и это противоречит принятой методике, но я уже говорил, что методика "запасливая". Если ар-ра в стенке не нужна, то можно для стенки применить объемные элементы.  

Все у вас нормально. Если убрать на всех "внутренних узлах" связи, а два стержня разбить ещё на 10 частей, то перемещения равны 6,29 мм и 6,27 мм, Rz=50,35 т/м2 и Rz=100,32/2=50,15 т/м2. Даже очень ничего.
Удачи.  

Файлик бы. Так то трудно комментировать.

Меняются. Об этом свидетельствуют перемещения. Просто под стержнем размерность в т/м. Чтобы получить в т/м2 нужно разделить на ширину (если С1z) стержня. Стержень линейный элемент, и прога выдает R в виде линии, что сверху приложили (я имею в виду погонную равномерную нагрузку), то снизу и получили.
А той же шириной и задавайте. Правда нагрузку на стержень в необходимых случаях нужно корректировать.

Какие там при сечении колонны 0,4х0,4 м промежуточные узлы нужны. Можете в пределах поперечного сечения колонны удалить, оставив только "паук". Поскольку стержни "паука" будут иметь значительную жесткость, то и пластины не нужны, разве только для собственного веса верхнего перекрытия.

ПОСОБИЕ по проектированию оснований зданий и сооружений (к СНиП 2.02.01-83), п. 2.232.

Трофимов, Королев, Вознесенский... "Грунтоведение",Из-во МГУ, 2005, стр. 487 - ....

Ну тогда 5 узлов (моделирующих сечение колонны -один в центре стержня, четыре угловых) соедините крест-накрест элементом "стержень", получится 4 стержня, задайте им жесткость более чем у стержня, моделирующего колонну (увеличивайте им жесткость до тех пор, пока в протоколе решения прога не станет выдавать ошибки решения).

Зачем это вам. Может сойдет жесткое тело.