Реалізовано процедуру перерозподілу мас. Для кожного спектрального динамічного завантаження та для динаміки в часі можна задати набір груп перерозподілу мас. Ця функціональність дозволяє виконати вимоги нормативних документів, що стосуються врахування ефектів кручення, викликаних невизначеністю в розташуванні мас та просторовими варіаціями сейсмічного впливу.

Кожна група має такі параметри:

• Положення місцевої системи координат групи. Можливі два варіанти задання положення цієї системи координат: за умовчанням і  задання кута повороту навколо глобальної осі Z.
• Зміщення мас уздовж місцевої осі R` (Eak_R`).
• Зміщення мас уздовж місцевої осі T` (Eak_T`).
• Список елементів для формування групи.

Положення МСК групи за умовчанням визначається наступним чином:

• для однокомпонентних сейсмічних впливів – напрямок місцевої осі Х визначається як проекція сейсмічного впливу на площину ХOY глобальної системи координат.
• для трикомпонентних сейсмічних впливів з радіальними складовими – напрямок місцевої осі Х збігається з напрямком радіальної складової сейсмічного впливу;
• для інших спектральних динамічних впливів та динаміки у часі – місцева система координат групи збігається з глобальною системою координат.

Мета перерозподілу мас – змістити центри мас на задані величини зміщень Eak_R` і Eak_T`.

Важливо!

У групі перерозподіляються маси, одержані з навантажень та ваг мас, прикладених на елементи і безпосередньо на внутрішні вузли групи. Внутрішні вузли групи – це вузли, які належать лише елементам групи. Для збору мас елемента групи в його вузли використовується діагональна матриця мас, незалежно від того, який тип матриці був заданий.

• Додано обчислення коефіцієнтів дисипації за формами для динамічних модулів 41 і 64 (обчислюється на підставі коефіцієнтів дисипації, заданих для елементів).

Примітка: у версії Ліра-САПР 2022 R2 при розрахунку на акселерограми сейсмічного впливу з використанням 27 і 29 модулів динаміки для розрахункових моделей, що складаються з елементів або підсистем з різними властивостями, що демпфують, був реалізований розрахунок еквівалентного загасання за j-ою власною формою коливань по такій формулі:

ξj={φj}T*∑[ξK]i*{φj}/{φj}T*[K]*{φj}

де {φj} – вектор j-ї форми коливань, [K] – матриця жорсткості моделі, ∑[ξK]i – матриця жорсткості для i-го елемента або підсистеми, помножена на коефіцієнт дисипації (коефіцієнт демпфування у частках від критичного) для цього елемента.

• Додано можливість використовувати окремо коефіцієнти дисипації для кожного динамічного завантаження в модулях динаміки 27/29 та 41/64. Для цих модулів додалася можливість обмежувати коефіцієнт дисипації: для 27 та 29 – максимальний коефіцієнт дисипації, для 41 та 64 – мінімальне та максимальне Nu.

Для КЕ тертя 263/264 реалізовано опцію "Розвантаження з початковою жорсткістю". Опція дозволяє реалізувати гістерезисну поведінку КЕ при циклічному навантаженні: у момент зміни напрямку руху (коли швидкість дорівнює 0) відбувається спрацьовування сили тертя T=N*mf (mf - заданий у параметрах жорсткості коефіцієнт тертя). КЕ тертя при включенні опції "розвантаження з початковою жорсткістю" дозволяє описати, наприклад, поведінку фрикційного сейсмоізолятора, а при паралельному з'єднанні з КЕ пружного зв'язку - фрикційний маятниковий сейсмоізолятор.

• Для розрахунку методом Pushover Analysis додана можливість задання користувацьких кроків прикладання горизонтального сейсмічного навантаження та врахування коефіцієнта дисипації.

• У розрахунку методом Pushover Analysis реалізовано можливість використовувати ітераційні КЕ, раніше використовувалися тільки крокові. Наприклад, дана можливість дозволяє враховувати локальну пластичність за допомогою введення нелінійних шарнірів та непружних в'язей.

Для СЕ стику додано опцію "Розвантаження з початковою жорсткістю". Розвантаження виконується за пружно-пластичною моделлю з початковою жорсткістю від точки поточного стану. Повторне завантаження відбувається по гілці попереднього розвантаження, що повертає стан стику в точку з максимальною деформацією, яка була досягнута раніше. Зсувна жорсткість СЕ стику пов'язана з вертикальною жорсткістю залежністю, показаною на рисунку нижче.

Реалізовано нові типи АЖТ.

Тепер АЖТ може бути одним із наступних типів:

• Всі ступені вільності
• X, Y, Z, UX, UY, UZ
• Z, UX, UY
• Y, UX, UZ
• X, UY, UZ
• X, Y, UZ
• X, Z, UY
• Y, Z, UX
• X, Y, UX, UY, UZ
• X, Z, UX, UY, UZ
• Y, Z, UX, UY, UZ

Напрямки ступенів вільності відповідають напрямкам місцевої системи координат ведучого вузла.

Раніше АЖТ було лише 1-го типу "Всі ступені вільності". Це означало, що крім кінематичних в'язей між X, Y, Z, UX, UY, UZ ведений і ведучій вузол були пов'язані однаковими значеннями депланації (6 ознака схеми) і температури (15 ознака схеми).

2-й тип АЖТ накладає лише кінематичні в'язі  між X, Y, Z, UX, UY, UZ.

Типи АЖТ 3-5 пов'язують переміщення веденого та ведучого вузла при їх виході з відповідної площини. Відповідно у цій площині переміщення  веденого та ведучого вузла незалежні.

Типи АЖТ 6-8  пов'язують переміщення веденого та ведучого вузла у відповідній площині. Відповідно при виході з цієї площини переміщення  веденого та ведучого вузла незалежні.

Типи АЖТ 9-11 роблять переміщення  веденого та ведучого вузла незалежними тільки вздовж відповідної осі.

Тепер вузол може бути ведучим одразу для кількох АЖТ. Продиктовано це наступним.

Розглянемо моделювання перетину плити зі стіною, де плита «залишає слід» у вигляді АЖТ у стіні, а стіна «залишає слід» у вигляді АЖТ у плиті.

Раніше схема на рисунку моделювалася трьома АЖТ:

1, 4, 5, 48, 51

2, 6, 7, 47, 50

3, 8, 9, 46, 49

Тепер це можна змоделювати за допомогою шести АЖТ. Це дозволить звільнити ступені свободи в АЖТ у напрямках які не вимагають стримування. Наприклад, щоб вузли плити та стіни, що знаходяться в АЖТ, могли вільно переміщатися від температурного нагріву.

1, 4, 5 (тип АЖТ 3. Z, UX, UY)

1, 48, 51 (тип АЖТ 5. X, UY, UZ)

2, 6, 7 (тип АЖТ 3. Z, UX, UY)

2, 47, 50 (тип АЖТ 5. X, UY, UZ)

3, 8, 9 (тип АЖТ 3. Z, UX, UY)

3, 46, 49 (тип АЖТ 5. X, UY, UZ)

Тобто 1, 4, 5 - це незгинальне тіло в площині ХОУ, але може в цій площині деформуватися,

А 1, 48, 51 — це незгинальне тіло в площині УOZ, але може в цій площині деформуватися 

Увага!

При читанні файлів задач попередніх версій усі АЖТ мають 1-й тип (всі ступені свободи). 

Ведений вузол може входити тільки в одне АЖТ і ведений вузол не може бути ведучим.

• Реалізовано врахування максимального опору ґрунту для нелінійної роботи пружної основи стержнів та пластин.

  Раніше під нелінійною роботою пружної основи стержнів і пластин малося на увазі лише те, що коефіцієнти С1/С2 виключалися з роботи при відриві (одностороння робота). Тепер на додачу до односторонньої роботи можна задати ще й обмеження на максимальний опір ґрунту на стиск. Тобто тепер є два варіанти роботи пружної основи:

  • одностороння робота та відсутність обмеження на максимальний опір ґрунту;
  • одностороння робота та обмеження на максимальний опір ґрунту на стиск.

• Додано можливість отримувати граничне значення розрахункового опору із розрахунку системи “ҐРУНТ”.

Важливо!

Максимальний опір ґрунту має бути від'ємним значенням. Якщо дані відсутні  або значення більше чи дорівнює нулю, то в розрахунок приймається умова, що максимальний опір ґрунту не задано.

Реалізовано обчислення нового виду зусилля - аналога перерізуючої сили для стисненого кручення (ознака схеми 6). Згинально-крутильний момент обчислюється в розрахункових перерізах стержня, а  також для нього будуються епюри по довжині стержнів для КЕ 7. Даний вид зусилля необхідний для визначення дотичних напружень при перевірці несучої здатності елементів схильних до кручення.

Реалізовано можливість розрахунку фізично нелінійних стержневих скінченних елементів, для яких призначено переріз довільного контуру та складу, створений за допомогою системи "Конструктор перерізів універсальний". Елементи з таким перерізом можуть бути фізично нелінійними кроковими, ітераційними з розвантаженням з початковою жорсткістю та ітераційними без урахування розвантаження.

Додано перевірку та обмеження на задані характеристики жорсткості ортотропії. Необхідно, щоб жорсткість була додатною:

• для пластинчастих КЕ ν12 ≥ 0, ν21 ≥ 0, ν12*ν21 < 1;

• для об'ємних КЕ ν12 ≥ 0, ν21 ≥ 0, ν13 ≥ 0, ν31 ≥ 0, ν23 ≥ 0, ν32 ≥ 0,

ν12*ν21 + ν23*(ν12*ν31 + ν32) + ν13*(ν21*ν32 + ν31) < 1

Умови того, що матриця фізичних постійних для ортотропії додатно визначена:

• для пластинчастих КЕ E1*E2 > (0.5*(E1*ν12+E2*ν21))^2;

• для об'ємних КЕ

E1*E2*(1-ν23*ν32)*(1-ν13*ν31) > (0.5*(E1*(ν12+ν13*ν32)+E2*(ν21+ν31*ν23)))^2

E1*E3*(1-ν23*ν32)*(1-ν12*ν32) > (0.5*(E1*(ν13+ν12*ν23)+E3*(ν31+ν21*ν32)))^2

E2*E3*(1-ν13*ν31)*(1-ν12*ν32) > (0.5*(E2*(ν23+ν13*ν21)+E3*(ν32+ν12*ν31)))^2

• Реалізовано альтернативне правило знаків деформацій для КЕ 55, 255, 265 та 295. Сенс нового правила полягає в тому, що якщо вузли переміщуються вздовж якоїсь осі місцевої системи координат елемента назустріч один одному (стиснення), то деформація вздовж цієї осі має знак «-», а якщо вузли переміщуються один від одного (розтягування), то деформація має знак «+». Якщо проекції вузлів на цю вісь збігаються, то знак деформації залежатиме від порядку перерахування вузлів при заданні елемента, тобто як і визначався раніше.

Примітка:

Раніше деформації обчислювалися як різниця переміщень 2-го та 1-го вузла. Тобто знак деформації залежав від порядку перерахування вузлів при заданні елемента.

• При розрахунку пластинчастих систем стало можливим для окремих скінченних елементів оболонки задання шостого ступеня свободи (поворот UZ відносно осі ортогональної площини пластини).

Реалізовано можливість розрахунку навантаження на фрагмент (реакцій) та навантажень для розрахунку продавлювання, сформованих для завантажень “за формулою”.

• Реалізовано розрахунок коефіцієнтів пружної основи С1/С2 для похилих плит і стержнів.

• Таблиця характеристик ґрунтів розширена даними про розрахункові показники для I і II ГС, з відповідним роздільним врахуванням у розрахунках несучої здатності та деформацій (осідання). Довірча ймовірність α приймається рівною 0,85 при розрахунках основ за деформаціями та рівною 0,95 при розрахунках несучої здатності основ.

• Реалізовано розрахунок жорсткості паль для норм СП РК 5.01-103-2013.

• У системі “ҐРУНТ” додано визначення малостисненого/недеформованого ґрунту, при спиранні на який палю слід вважати як стійку. У характеристиках ґрунту з'явилася відповідна ознака.

• Змінено спосіб автоматичного заповнення значень коефіцієнта пропорційності, який використовується для обчислення горизонтальної жорсткості паль. У вікні вибору необхідно вказати таблицю, що цікавить.

• Уточнено розрахунок несучої здатності паль для супісків при числі пластичності Ip≤4.

• Для пальових фундаментів опор мостів уточнено визначення розрахункового опору ґрунту під нижнім кінцем набивних і бурових паль, паль-оболонок.

• Для побудови моделі умовного пальового фундаменту додана можливість вибрати додаткові опції Rусл: h tg(Fi,II / 4 і h tg(Fi,II / 4) < 2D, тут h і Fi,II – відповідно глибина занурення палі та кут внутрішнього тертя. Для розрахунку по СП РК  5.01-103-2013 значення h tg(Fi,II / 4) приймається за умовчанням.

• Реалізовано можливість задання рівня ґрунтових вод через властивості свердловин, як альтернатива ручного поділу властивостей ІГЕ вище РҐВ та нижче.

• Додано опцію, яка дозволяє передавати активний тиск на ґрунт Pz не на позначці середини плити/оболонки, а на позначці підошви.

• Для всіх методів розрахунку пружної основи передбачена можливість відмови від обчислення коефіцієнта С2. Дана опція доступна в налаштуваннях розрахунку системи ҐРУНТ та діалогу підключення моделі ґрунту.

• Реалізовано механізм автоматичного поділу імпортованих навантажень, що не мають спільних меж на підгрупи навантажень. Наприклад, для коректного визначення розрахункового опору R фундаментів, що стоять окремо.

• Для зручності документування вихідних даних і результатів розрахунку в системі ҐРУНТ  додано підпис мозаїк/ізополів і видових екранів.

• Для мозаїки розрахункового опору ґрунту R та ін. при відображенні результатів на зрізі додано виведення інформації про висотну відмітку зрізу.

• Додано можливість вибору величини коефіцієнта надійності по ґрунту на висмикування для визначення несучої здатності паль (відносної).

Примітка. У ПК ЛІРА-САПР при розрахунку несучої здатності паль (КЕ 57 як для одиночних паль, так і для пальових кущів з урахуванням взаємовпливу) обчислюється їхня несуча здатність Fd (з урахуванням сейсміки)/Fdu (без урахування сейсміки).

• Реалізовано нові режими перегляду мозаїк для виконання аналізу несучої здатності паль за результатами розрахунку:

• Мозаїки несучої здатності паль на стиск/висмикування з урахуванням сейсміки/без урахування сейсмики (відносна);
• Мозаїки навантаження на палю Qх/Qy/Q;
• Мозаїки тиску палі на ґрунт по бічній поверхні σz,х/σz,y/σz

• При розрахунку деяких специфічних ґрунтів (просадних, засолених) і розрахунку консолідації тепер враховуються напруження від ваги вийнятого ґрунту з котловану.

• Уточнено пошук нижньої межі просадочної зони (точки перетину сумарних напружень і початкового просадного тиску). У випадку, якщо сумарні напруження під підошвою фундаменту нижчі від тиску просадочності, - пошук потенційної нижньої межі просадочної зони продовжується по всій висоті зони осідання.

• Уточнено визначення напружень від власної ваги для специфічних ґрунтів, у разі коли потрібно враховувати вагу вийнятого ґрунту з котловану.

• Уточнено розрахунок набрякливих ґрунтів, для яких тепер висота зони усадки Hsh починається від позначки планування.

• Реалізовано мозаїку навантажень з урахуванням накладення площ навантажень.

• Додана можливість відображення характеристик подушки на поперечному розрізі.

• У вікні “Результат у точці” додано відображення висотної позначки по дну котловану та основи умовного фундаменту.

• Додано контроль при накладенні навантажень від вийнятого ґрунту більш ніж на 0.5% площі. Раніше розрахунок заборонявся при накладенні понад 1% площі навантажень від вийнятого ґрунту.

• Для імпортованого навантаження додано відображення імені та шляху пов'язаного lir-файлу, а також навантажень імпортованих з файлів *.dxf та *.spf.

• У властивостях навантаження додана можливість задання коментаря.

• Додано сортування підгруп навантажень.

• Для норм СП РК 1992-1-1:2004/2011 у розрахунку типів елементів "Колона" та "Пілон" збільшено кількість проміжних площинок нарощування арматури. Дана реалізація підвищує точність розрахунку та робить підбір армування більш ефективним.  Додаткові площинки розташовані біля граней поперечних перерізів. Задання кількості площинок винесено у вихідні дані матеріалів з/б.

• Реалізовано розрахунок стін та пілонів за міцністю на основі лінійного розподілу деформацій у нормальному перерізі (гіпотеза плоского перерізу) у рамках нового типу армування “Стіна (Стержень)”. Новий тип армування може бути призначений на стержневі елементи схеми та стержневі аналоги. Несуча здатність нормального перерізу стіни визначається на підставі розподілу нормальних напружень у перерізі. Зв'язок між нормальними напруженнями та відносними деформаціями здійснюється на основі заданих діаграм роботи бетону та арматурної сталі. Положення площинок армування визначається на підставі заданого кроку чи кількості арматурних стержнів по довжині стіни.

• Для типу армування “Стіна (Стержень)” реалізовано розрахунок ділянок периферійного армування біля торців стін при розрахунку на сейсмічні розрахункові ситуації п. 5.4.3.4 СП РК EN 1998-1:2004/2012 ПРОЕКТУВАННЯ СЕЙСМІСТІЙКИХ КОНСТРУКЦІЙ Частина 1. Загальні правила, сейсмічні впливи та правила для будівель. Даний розрахунок виконується при активації режиму розрахунку «Пластична стіна».

• Додано можливість обчислення відсоткового відношення площі армування підібраної/заданої поздовжньої арматури вздовж осі Х, Y та осей ХY (сумарної) до площі перерізу пластини.

• Реалізована можливість створення користувацького сортаменту арматурного прокату, який можна використовувати при вирішенні задач підбору необхідного армування.

• Актуалізована базова редакція EN 1992-1-1:2004 + A1:2014. Єврокод 2. Проектування залізобетонних конструкцій. Частина 1-1. Загальні правила та правила для споруд.

• Реалізовано трасування перевірки та підбору (суцільних гарячекатаних) сталевих перерізів відповідно до норм Eurocode 3: Design of Steel Structures - Part 1-1 - General Rules and Rules for Buildings. May 2005. Incorporating Corrigenda February 2006 and March 2009" (далі EN 1993-1-1:2005/AC:2009) і "Єврокод 3: Проектування сталевих конструкцій - Частина 1-1: Загальні правила та правила для будівель. Травень 2005. Включаючи виправлення у лютому 2006 р. та березень 2009 р.", враховуючи національний додаток (далі СП РК EN 1993-1-1:2005/2011).

  Файл трасування розрахунку створюється у форматі HTML і відкривається в браузері web-сторінок.

• Для елементів, схильних до стисненого кручення, додано врахування дотичних напружень t,Ed, викликаних дією згинально-крутильного моменту Tw,Ed. Дана можливість підтримується в розрахунку для норм EN 1993-1-1:2005/AC:2009 та СП РК EN 1993-1-1:2005/2011.

  Нагадаємо, нормальні напруження w,Ed викликані бімоментом BEd (даний момент буде обчислюватися тільки для типу КЕ-7 у задачах з ознакою схеми 6) також враховуються в перевірці несучої здатності елементів.

• Для норм СП РК EN 1993-1-1:2005/2011 реалізовано перевірку та підбір двотаврового зварного перерізу не прив'язаного до сортаментів листового прокату. Дана можливість дозволяє виконати підбір максимально ефективного поперечного перерізу за критерієм найменшої матеріаломісткості.

• Для розрахунку сталевих конструкцій реалізовано можливість, яка дозволяє вибирати коефіцієнт Ω,min не з елементів, що примикають, а з усієї системи цілком, у тому числі, суперелементів. Налаштування для вибору сценарію знаходиться в діалозі "Параметри розрахунків при конструюванні". Нагадаємо, врахування сейсмічного впливу на конструктивну систему передбачено через механізм дисипації сейсмічної енергії в результаті пластичної гістерезисної поведінки конструктивних елементів. Сама ж методика розрахунку реалізована згідно з розділом 6 “СПЕЦІАЛЬНІ ПРАВИЛА ДЛЯ СТАЛЕВИХ БУДІВЕЛЬ”, “ПРОЕКТУВАННЯ СЕЙСМОСТІЙКИХ КОНСТРУКЦІЙ - Частина 1. Загальні правила, сейсмічні впливи та правила для будівель. Включаючи виправлення липень 2009 р." СП РК EN 1998-1:2004/2012.

• Поліпшено реакцію програми під час виконання перевірки та підбору металевих перерізів для великих моделей. Додано додаткові перевірки на зупинку розрахунку під час підбору. Елементи поділяються між логічними ядрами незалежно від їхньої кількості.

• Оновлено користувацький інтерфейс.

• Удосконалено алгоритм визначення центру складеного перерізу стержневого аналога. Тепер враховуються жорсткі вставки стержнів та пластин, що утворюють складені перерізи.

• Прискорено процес обчислення зусиль у стержневих аналогах для задач з об'ємних КЕ.

• Додано можливість експорту з "Конструктора перерізів універсального" у "ВІЗОР-САПР" довільного поперечного перерізу з матеріалами, що мають нелінійні властивості (такими як закони нелінійного деформування основного та армуючого матеріалів, закони повзучості). Нелінійний довільний переріз можна зберегти в окремий файл і використовувати у  "ВІЗОР-САПР" як окремий тип жорсткості. Після виконання фізично нелінійного розрахунку стержневих скінченних елементів, для яких призначено нестандартний нелінійний переріз, реалізована можливість передачі обчислених зусиль з "ВІЗОР-САПР" до "Конструктора перерізу універсального".

Важливо! При підключенні таких перерізів необхідно, щоб для них були обчислені жорсткості на зсув і кручення.

• Додано можливість імпорту поперечного перерізу на підставі даних вогнестійкості елементів з "ВІЗОР-САПР" до "Конструктора перерізів", з урахуванням зміни законів нелінійного деформування основного та армувального матеріалів при високотемпературному впливі вогню згідно з нормами ДСТУ-Н Б EN 1992-1-2:2012.

• При виведенні на креслення таблиці результатів у характерних точках перерізу надано можливість вибору листа креслення, на який слід помістити таблицю. Також можна вибрати розмір шрифту та опцію наявності заголовка. 

• Процедура обчислення головних осей у "Конструкторі перерізів універсальному" тепер узгоджена з головними осями у "ВІЗОР-САПР" та МКЕ-процесорі. Таким чином, вісь Y1 тепер завжди відповідає осі з великим моментом інерції.

• Для напружень, що обчислюються від дії бімомента, змінено знак на протилежний.

• Реалізовано функцію, яка дозволяє додавати знімки-постери до “Книги звітів” з можливістю налаштування розміру віртуального полотна, що дозволяє масштабувати знімки без втрати якості.

  Задати масштаб постера можна двома способами: вказати розмір знімка через діалогове вікно або встановити вид зображення, на основі якого буде визначено масштаб. Така функція дозволить використовувати зображення з високою роздільною здатністю в якості підкладок при створенні креслень КЗ у графічних програмних додатках.

• Додана нова стандартна таблиця “Сумарні навантаження”, яка доступна з режиму вихідних даних та результатів розрахунку. Таблиця може бути використана для документування та контролю заданих зовнішніх статичних навантажень на вузли та елементи, а також обчислених інерційних сил для динамічних завантажень.

• У властивостях “Книги звітів” додано налаштування для вибору формату зберігання зображень. За умовчанням використовується формат *.png.

• Реалізовано функцію, що дозволяє вставити в “Книгу звітів” усі вибрані рисунки (.jpg, .png, .bmp, .ico, .emf, .wmf, .gif) та  інші документи (.txt, .rtf, .doc, .docx, .xls, .xlsx). Прив'язані файли в “Книзі звітів” отримують те ж ім'я, що й відповідний файл. 

• У таблицю “Періодів коливань” додані стовпці зі значеннями коефіцієнтів дисипації та з інформацією про найбільш небезпечні напрямні косинуси для кожної форми коливань. З протоколу розв'язання задачі дана інформація була виключена.

• Таблиці вихідних даних та результатів розрахунку розширені новими даними.

• Реалізована підтримка Unicode. Раніше ЛІРА-САПР обмежувалася роботою тільки з певними мовами та локалізаціями операційних систем. А у ВІЗОР-САПР використовувалося кодування ANSI, що могло призводити до проблем з відображенням тексту при перемиканні між мовами або передачі даних між різними системами. Тепер же ЛІРА-САПР 2024 року повністю підтримує роботу в операційних системах будь-якою мовою та з будь-якою локалізацією. Користувачі можуть вільно перемикатися між мовами та взаємодіяти з програмою своєю рідною мовою без жодних обмежень. ЛІРА-САПР 2024 підтримує роботу з текстом та символами з різних мов, включаючи різноманітні алфавіти, спеціальні символи та символи різних писемностей.  

• До переліку мов користувацького інтерфейсу програми САПФІР додано польську мову.

• У процесі створення робочої документації було запроваджено нову функцію, яка тепер дозволяє формувати креслення з використанням грузинської мови. Це розширення надає користувачам більш широкі можливості для локалізації документів, що є особливо важливим у контексті роботи на території Грузії або для компаній, що взаємодіють з грузинськими партнерами. Інтеграція грузинської мови покращує доступність та зручність використання документації, враховуючи лінгвістичну різноманітність та специфічні вимоги регіональних проектів. Це також відображає прагнення до більш глобального та інклюзивного підходу у бізнес-практиках, визнаючи важливість місцевих мов у міжнародних операціях.

• Для аналізу панельних будівель та визначення міцності як панельних елементів каркасу, так і міцності горизонтального стику, функціональність застосування даного розрахунку була розширена для всіх нормативних документів, доступних у програмі Сапфір. Це оновлення стало можливим завдяки введенню додаткового параметра "Розрахунковий опір бетону на стиск" у властивості матеріалу Залізобетон. Користувач може індивідуально встановлювати це значення, що забезпечує гнучке використання даного типу розрахунку для різних нормативів у програмному комплексі Ліра-САПР.

• Для КЕ стику додано опцію "Розвантаження з початковою жорсткістю".