• Додано можливість експорту з "Конструктора перерізів універсального" у "ВІЗОР-САПР" довільного поперечного перерізу з матеріалами, що мають нелінійні властивості (такими як закони нелінійного деформування основного та армуючого матеріалів, закони повзучості). Нелінійний довільний переріз можна зберегти в окремий файл і використовувати у  "ВІЗОР-САПР" як окремий тип жорсткості. Після виконання фізично нелінійного розрахунку стержневих скінченних елементів, для яких призначено нестандартний нелінійний переріз, реалізована можливість передачі обчислених зусиль з "ВІЗОР-САПР" до "Конструктора перерізу універсального".

Важливо! При підключенні таких перерізів необхідно, щоб для них були обчислені жорсткості на зсув і кручення.

• Додано можливість імпорту поперечного перерізу на підставі даних вогнестійкості елементів з "ВІЗОР-САПР" до "Конструктора перерізів", з урахуванням зміни законів нелінійного деформування основного та армувального матеріалів при високотемпературному впливі вогню згідно з нормами ДСТУ-Н Б EN 1992-1-2:2012.

• При виведенні на креслення таблиці результатів у характерних точках перерізу надано можливість вибору листа креслення, на який слід помістити таблицю. Також можна вибрати розмір шрифту та опцію наявності заголовка. 

• Процедура обчислення головних осей у "Конструкторі перерізів універсальному" тепер узгоджена з головними осями у "ВІЗОР-САПР" та МКЕ-процесорі. Таким чином, вісь Y1 тепер завжди відповідає осі з великим моментом інерції.

• Для напружень, що обчислюються від дії бімомента, змінено знак на протилежний.

• Удосконалено алгоритм визначення центру складеного перерізу стержневого аналога. Тепер враховуються жорсткі вставки стержнів та пластин, що утворюють складені перерізи.

• Прискорено процес обчислення зусиль у стержневих аналогах для задач з об'ємних КЕ.

• Реалізовано трасування перевірки та підбору (суцільних гарячекатаних) сталевих перерізів відповідно до норм Eurocode 3: Design of Steel Structures - Part 1-1 - General Rules and Rules for Buildings. May 2005. Incorporating Corrigenda February 2006 and March 2009" (далі EN 1993-1-1:2005/AC:2009) і "Єврокод 3: Проектування сталевих конструкцій - Частина 1-1: Загальні правила та правила для будівель. Травень 2005. Включаючи виправлення у лютому 2006 р. та березень 2009 р.", враховуючи національний додаток (далі СП РК EN 1993-1-1:2005/2011).

  Файл трасування розрахунку створюється у форматі HTML і відкривається в браузері web-сторінок.

• Для елементів, схильних до стисненого кручення, додано врахування дотичних напружень t,Ed, викликаних дією згинально-крутильного моменту Tw,Ed. Дана можливість підтримується в розрахунку для норм EN 1993-1-1:2005/AC:2009 та СП РК EN 1993-1-1:2005/2011.

  Нагадаємо, нормальні напруження w,Ed викликані бімоментом BEd (даний момент буде обчислюватися тільки для типу КЕ-7 у задачах з ознакою схеми 6) також враховуються в перевірці несучої здатності елементів.

• Для норм СП РК EN 1993-1-1:2005/2011 реалізовано перевірку та підбір двотаврового зварного перерізу не прив'язаного до сортаментів листового прокату. Дана можливість дозволяє виконати підбір максимально ефективного поперечного перерізу за критерієм найменшої матеріаломісткості.

• Для розрахунку сталевих конструкцій реалізовано можливість, яка дозволяє вибирати коефіцієнт Ω,min не з елементів, що примикають, а з усієї системи цілком, у тому числі, суперелементів. Налаштування для вибору сценарію знаходиться в діалозі "Параметри розрахунків при конструюванні". Нагадаємо, врахування сейсмічного впливу на конструктивну систему передбачено через механізм дисипації сейсмічної енергії в результаті пластичної гістерезисної поведінки конструктивних елементів. Сама ж методика розрахунку реалізована згідно з розділом 6 “СПЕЦІАЛЬНІ ПРАВИЛА ДЛЯ СТАЛЕВИХ БУДІВЕЛЬ”, “ПРОЕКТУВАННЯ СЕЙСМОСТІЙКИХ КОНСТРУКЦІЙ - Частина 1. Загальні правила, сейсмічні впливи та правила для будівель. Включаючи виправлення липень 2009 р." СП РК EN 1998-1:2004/2012.

• Поліпшено реакцію програми під час виконання перевірки та підбору металевих перерізів для великих моделей. Додано додаткові перевірки на зупинку розрахунку під час підбору. Елементи поділяються між логічними ядрами незалежно від їхньої кількості.

• Оновлено користувацький інтерфейс.

• Для норм СП РК 1992-1-1:2004/2011 у розрахунку типів елементів "Колона" та "Пілон" збільшено кількість проміжних площинок нарощування арматури. Дана реалізація підвищує точність розрахунку та робить підбір армування більш ефективним.  Додаткові площинки розташовані біля граней поперечних перерізів. Задання кількості площинок винесено у вихідні дані матеріалів з/б.

• Реалізовано розрахунок стін та пілонів за міцністю на основі лінійного розподілу деформацій у нормальному перерізі (гіпотеза плоского перерізу) у рамках нового типу армування “Стіна (Стержень)”. Новий тип армування може бути призначений на стержневі елементи схеми та стержневі аналоги. Несуча здатність нормального перерізу стіни визначається на підставі розподілу нормальних напружень у перерізі. Зв'язок між нормальними напруженнями та відносними деформаціями здійснюється на основі заданих діаграм роботи бетону та арматурної сталі. Положення площинок армування визначається на підставі заданого кроку чи кількості арматурних стержнів по довжині стіни.

• Для типу армування “Стіна (Стержень)” реалізовано розрахунок ділянок периферійного армування біля торців стін при розрахунку на сейсмічні розрахункові ситуації п. 5.4.3.4 СП РК EN 1998-1:2004/2012 ПРОЕКТУВАННЯ СЕЙСМІСТІЙКИХ КОНСТРУКЦІЙ Частина 1. Загальні правила, сейсмічні впливи та правила для будівель. Даний розрахунок виконується при активації режиму розрахунку «Пластична стіна».

• Додано можливість обчислення відсоткового відношення площі армування підібраної/заданої поздовжньої арматури вздовж осі Х, Y та осей ХY (сумарної) до площі перерізу пластини.

• Реалізована можливість створення користувацького сортаменту арматурного прокату, який можна використовувати при вирішенні задач підбору необхідного армування.

• Актуалізована базова редакція EN 1992-1-1:2004 + A1:2014. Єврокод 2. Проектування залізобетонних конструкцій. Частина 1-1. Загальні правила та правила для споруд.

• Реалізовано розрахунок коефіцієнтів пружної основи С1/С2 для похилих плит і стержнів.

• Таблиця характеристик ґрунтів розширена даними про розрахункові показники для I і II ГС, з відповідним роздільним врахуванням у розрахунках несучої здатності та деформацій (осідання). Довірча ймовірність α приймається рівною 0,85 при розрахунках основ за деформаціями та рівною 0,95 при розрахунках несучої здатності основ.

• Реалізовано розрахунок жорсткості паль для норм СП РК 5.01-103-2013.

• У системі “ҐРУНТ” додано визначення малостисненого/недеформованого ґрунту, при спиранні на який палю слід вважати як стійку. У характеристиках ґрунту з'явилася відповідна ознака.

• Змінено спосіб автоматичного заповнення значень коефіцієнта пропорційності, який використовується для обчислення горизонтальної жорсткості паль. У вікні вибору необхідно вказати таблицю, що цікавить.

• Уточнено розрахунок несучої здатності паль для супісків при числі пластичності Ip≤4.

• Для пальових фундаментів опор мостів уточнено визначення розрахункового опору ґрунту під нижнім кінцем набивних і бурових паль, паль-оболонок.

• Для побудови моделі умовного пальового фундаменту додана можливість вибрати додаткові опції Rусл: h tg(Fi,II / 4 і h tg(Fi,II / 4) < 2D, тут h і Fi,II – відповідно глибина занурення палі та кут внутрішнього тертя. Для розрахунку по СП РК  5.01-103-2013 значення h tg(Fi,II / 4) приймається за умовчанням.

• Реалізовано можливість задання рівня ґрунтових вод через властивості свердловин, як альтернатива ручного поділу властивостей ІГЕ вище РҐВ та нижче.

• Додано опцію, яка дозволяє передавати активний тиск на ґрунт Pz не на позначці середини плити/оболонки, а на позначці підошви.

• Для всіх методів розрахунку пружної основи передбачена можливість відмови від обчислення коефіцієнта С2. Дана опція доступна в налаштуваннях розрахунку системи ҐРУНТ та діалогу підключення моделі ґрунту.

• Реалізовано механізм автоматичного поділу імпортованих навантажень, що не мають спільних меж на підгрупи навантажень. Наприклад, для коректного визначення розрахункового опору R фундаментів, що стоять окремо.

• Для зручності документування вихідних даних і результатів розрахунку в системі ҐРУНТ  додано підпис мозаїк/ізополів і видових екранів.

• Для мозаїки розрахункового опору ґрунту R та ін. при відображенні результатів на зрізі додано виведення інформації про висотну відмітку зрізу.

• Додано можливість вибору величини коефіцієнта надійності по ґрунту на висмикування для визначення несучої здатності паль (відносної).

Примітка. У ПК ЛІРА-САПР при розрахунку несучої здатності паль (КЕ 57 як для одиночних паль, так і для пальових кущів з урахуванням взаємовпливу) обчислюється їхня несуча здатність Fd (з урахуванням сейсміки)/Fdu (без урахування сейсміки).

• Реалізовано нові режими перегляду мозаїк для виконання аналізу несучої здатності паль за результатами розрахунку:

• Мозаїки несучої здатності паль на стиск/висмикування з урахуванням сейсміки/без урахування сейсмики (відносна);
• Мозаїки навантаження на палю Qх/Qy/Q;
• Мозаїки тиску палі на ґрунт по бічній поверхні σz,х/σz,y/σz

• При розрахунку деяких специфічних ґрунтів (просадних, засолених) і розрахунку консолідації тепер враховуються напруження від ваги вийнятого ґрунту з котловану.

• Уточнено пошук нижньої межі просадочної зони (точки перетину сумарних напружень і початкового просадного тиску). У випадку, якщо сумарні напруження під підошвою фундаменту нижчі від тиску просадочності, - пошук потенційної нижньої межі просадочної зони продовжується по всій висоті зони осідання.

• Уточнено визначення напружень від власної ваги для специфічних ґрунтів, у разі коли потрібно враховувати вагу вийнятого ґрунту з котловану.

• Уточнено розрахунок набрякливих ґрунтів, для яких тепер висота зони усадки Hsh починається від позначки планування.

• Реалізовано мозаїку навантажень з урахуванням накладення площ навантажень.

• Додана можливість відображення характеристик подушки на поперечному розрізі.

• У вікні “Результат у точці” додано відображення висотної позначки по дну котловану та основи умовного фундаменту.

• Додано контроль при накладенні навантажень від вийнятого ґрунту більш ніж на 0.5% площі. Раніше розрахунок заборонявся при накладенні понад 1% площі навантажень від вийнятого ґрунту.

• Для імпортованого навантаження додано відображення імені та шляху пов'язаного lir-файлу, а також навантажень імпортованих з файлів *.dxf та *.spf.

• У властивостях навантаження додана можливість задання коментаря.

• Додано сортування підгруп навантажень.

Реалізовано можливість розрахунку навантаження на фрагмент (реакцій) та навантажень для розрахунку продавлювання, сформованих для завантажень “за формулою”.

• Реалізовано альтернативне правило знаків деформацій для КЕ 55, 255, 265 та 295. Сенс нового правила полягає в тому, що якщо вузли переміщуються вздовж якоїсь осі місцевої системи координат елемента назустріч один одному (стиснення), то деформація вздовж цієї осі має знак «-», а якщо вузли переміщуються один від одного (розтягування), то деформація має знак «+». Якщо проекції вузлів на цю вісь збігаються, то знак деформації залежатиме від порядку перерахування вузлів при заданні елемента, тобто як і визначався раніше.

Примітка:

Раніше деформації обчислювалися як різниця переміщень 2-го та 1-го вузла. Тобто знак деформації залежав від порядку перерахування вузлів при заданні елемента.

• При розрахунку пластинчастих систем стало можливим для окремих скінченних елементів оболонки задання шостого ступеня свободи (поворот UZ відносно осі ортогональної площини пластини).

Додано перевірку та обмеження на задані характеристики жорсткості ортотропії. Необхідно, щоб жорсткість була додатною:

• для пластинчастих КЕ ν12 ≥ 0, ν21 ≥ 0, ν12*ν21 < 1;

• для об'ємних КЕ ν12 ≥ 0, ν21 ≥ 0, ν13 ≥ 0, ν31 ≥ 0, ν23 ≥ 0, ν32 ≥ 0,

ν12*ν21 + ν23*(ν12*ν31 + ν32) + ν13*(ν21*ν32 + ν31) < 1

Умови того, що матриця фізичних постійних для ортотропії додатно визначена:

• для пластинчастих КЕ E1*E2 > (0.5*(E1*ν12+E2*ν21))^2;

• для об'ємних КЕ

E1*E2*(1-ν23*ν32)*(1-ν13*ν31) > (0.5*(E1*(ν12+ν13*ν32)+E2*(ν21+ν31*ν23)))^2

E1*E3*(1-ν23*ν32)*(1-ν12*ν32) > (0.5*(E1*(ν13+ν12*ν23)+E3*(ν31+ν21*ν32)))^2

E2*E3*(1-ν13*ν31)*(1-ν12*ν32) > (0.5*(E2*(ν23+ν13*ν21)+E3*(ν32+ν12*ν31)))^2

Реалізовано можливість розрахунку фізично нелінійних стержневих скінченних елементів, для яких призначено переріз довільного контуру та складу, створений за допомогою системи "Конструктор перерізів універсальний". Елементи з таким перерізом можуть бути фізично нелінійними кроковими, ітераційними з розвантаженням з початковою жорсткістю та ітераційними без урахування розвантаження.

Реалізовано обчислення нового виду зусилля - аналога перерізуючої сили для стисненого кручення (ознака схеми 6). Згинально-крутильний момент обчислюється в розрахункових перерізах стержня, а  також для нього будуються епюри по довжині стержнів для КЕ 7. Даний вид зусилля необхідний для визначення дотичних напружень при перевірці несучої здатності елементів схильних до кручення.

• Реалізовано врахування максимального опору ґрунту для нелінійної роботи пружної основи стержнів та пластин.

  Раніше під нелінійною роботою пружної основи стержнів і пластин малося на увазі лише те, що коефіцієнти С1/С2 виключалися з роботи при відриві (одностороння робота). Тепер на додачу до односторонньої роботи можна задати ще й обмеження на максимальний опір ґрунту на стиск. Тобто тепер є два варіанти роботи пружної основи:

  • одностороння робота та відсутність обмеження на максимальний опір ґрунту;
  • одностороння робота та обмеження на максимальний опір ґрунту на стиск.

• Додано можливість отримувати граничне значення розрахункового опору із розрахунку системи “ҐРУНТ”.

Важливо!

Максимальний опір ґрунту має бути від'ємним значенням. Якщо дані відсутні  або значення більше чи дорівнює нулю, то в розрахунок приймається умова, що максимальний опір ґрунту не задано.

Реалізовано нові типи АЖТ.

Тепер АЖТ може бути одним із наступних типів:

• Всі ступені вільності
• X, Y, Z, UX, UY, UZ
• Z, UX, UY
• Y, UX, UZ
• X, UY, UZ
• X, Y, UZ
• X, Z, UY
• Y, Z, UX
• X, Y, UX, UY, UZ
• X, Z, UX, UY, UZ
• Y, Z, UX, UY, UZ

Напрямки ступенів вільності відповідають напрямкам місцевої системи координат ведучого вузла.

Раніше АЖТ було лише 1-го типу "Всі ступені вільності". Це означало, що крім кінематичних в'язей між X, Y, Z, UX, UY, UZ ведений і ведучій вузол були пов'язані однаковими значеннями депланації (6 ознака схеми) і температури (15 ознака схеми).

2-й тип АЖТ накладає лише кінематичні в'язі  між X, Y, Z, UX, UY, UZ.

Типи АЖТ 3-5 пов'язують переміщення веденого та ведучого вузла при їх виході з відповідної площини. Відповідно у цій площині переміщення  веденого та ведучого вузла незалежні.

Типи АЖТ 6-8  пов'язують переміщення веденого та ведучого вузла у відповідній площині. Відповідно при виході з цієї площини переміщення  веденого та ведучого вузла незалежні.

Типи АЖТ 9-11 роблять переміщення  веденого та ведучого вузла незалежними тільки вздовж відповідної осі.

Тепер вузол може бути ведучим одразу для кількох АЖТ. Продиктовано це наступним.

Розглянемо моделювання перетину плити зі стіною, де плита «залишає слід» у вигляді АЖТ у стіні, а стіна «залишає слід» у вигляді АЖТ у плиті.

Раніше схема на рисунку моделювалася трьома АЖТ:

1, 4, 5, 48, 51

2, 6, 7, 47, 50

3, 8, 9, 46, 49

Тепер це можна змоделювати за допомогою шести АЖТ. Це дозволить звільнити ступені свободи в АЖТ у напрямках які не вимагають стримування. Наприклад, щоб вузли плити та стіни, що знаходяться в АЖТ, могли вільно переміщатися від температурного нагріву.

1, 4, 5 (тип АЖТ 3. Z, UX, UY)

1, 48, 51 (тип АЖТ 5. X, UY, UZ)

2, 6, 7 (тип АЖТ 3. Z, UX, UY)

2, 47, 50 (тип АЖТ 5. X, UY, UZ)

3, 8, 9 (тип АЖТ 3. Z, UX, UY)

3, 46, 49 (тип АЖТ 5. X, UY, UZ)

Тобто 1, 4, 5 - це незгинальне тіло в площині ХОУ, але може в цій площині деформуватися,

А 1, 48, 51 — це незгинальне тіло в площині УOZ, але може в цій площині деформуватися 

Увага!

При читанні файлів задач попередніх версій усі АЖТ мають 1-й тип (всі ступені свободи). 

Ведений вузол може входити тільки в одне АЖТ і ведений вузол не може бути ведучим.

Для СЕ стику додано опцію "Розвантаження з початковою жорсткістю". Розвантаження виконується за пружно-пластичною моделлю з початковою жорсткістю від точки поточного стану. Повторне завантаження відбувається по гілці попереднього розвантаження, що повертає стан стику в точку з максимальною деформацією, яка була досягнута раніше. Зсувна жорсткість СЕ стику пов'язана з вертикальною жорсткістю залежністю, показаною на рисунку нижче.

• Для розрахунку методом Pushover Analysis додана можливість задання користувацьких кроків прикладання горизонтального сейсмічного навантаження та врахування коефіцієнта дисипації.

• У розрахунку методом Pushover Analysis реалізовано можливість використовувати ітераційні КЕ, раніше використовувалися тільки крокові. Наприклад, дана можливість дозволяє враховувати локальну пластичність за допомогою введення нелінійних шарнірів та непружних в'язей.

Для КЕ тертя 263/264 реалізовано опцію "Розвантаження з початковою жорсткістю". Опція дозволяє реалізувати гістерезисну поведінку КЕ при циклічному навантаженні: у момент зміни напрямку руху (коли швидкість дорівнює 0) відбувається спрацьовування сили тертя T=N*mf (mf - заданий у параметрах жорсткості коефіцієнт тертя). КЕ тертя при включенні опції "розвантаження з початковою жорсткістю" дозволяє описати, наприклад, поведінку фрикційного сейсмоізолятора, а при паралельному з'єднанні з КЕ пружного зв'язку - фрикційний маятниковий сейсмоізолятор.

• Додано обчислення коефіцієнтів дисипації за формами для динамічних модулів 41 і 64 (обчислюється на підставі коефіцієнтів дисипації, заданих для елементів).

Примітка: у версії Ліра-САПР 2022 R2 при розрахунку на акселерограми сейсмічного впливу з використанням 27 і 29 модулів динаміки для розрахункових моделей, що складаються з елементів або підсистем з різними властивостями, що демпфують, був реалізований розрахунок еквівалентного загасання за j-ою власною формою коливань по такій формулі:

ξj={φj}T*∑[ξK]i*{φj}/{φj}T*[K]*{φj}

де {φj} – вектор j-ї форми коливань, [K] – матриця жорсткості моделі, ∑[ξK]i – матриця жорсткості для i-го елемента або підсистеми, помножена на коефіцієнт дисипації (коефіцієнт демпфування у частках від критичного) для цього елемента.

• Додано можливість використовувати окремо коефіцієнти дисипації для кожного динамічного завантаження в модулях динаміки 27/29 та 41/64. Для цих модулів додалася можливість обмежувати коефіцієнт дисипації: для 27 та 29 – максимальний коефіцієнт дисипації, для 41 та 64 – мінімальне та максимальне Nu.

Реалізовано процедуру перерозподілу мас. Для кожного спектрального динамічного завантаження та для динаміки в часі можна задати набір груп перерозподілу мас. Ця функціональність дозволяє виконати вимоги нормативних документів, що стосуються врахування ефектів кручення, викликаних невизначеністю в розташуванні мас та просторовими варіаціями сейсмічного впливу.

Кожна група має такі параметри:

• Положення місцевої системи координат групи. Можливі два варіанти задання положення цієї системи координат: за умовчанням і  задання кута повороту навколо глобальної осі Z.
• Зміщення мас уздовж місцевої осі R` (Eak_R`).
• Зміщення мас уздовж місцевої осі T` (Eak_T`).
• Список елементів для формування групи.

Положення МСК групи за умовчанням визначається наступним чином:

• для однокомпонентних сейсмічних впливів – напрямок місцевої осі Х визначається як проекція сейсмічного впливу на площину ХOY глобальної системи координат.
• для трикомпонентних сейсмічних впливів з радіальними складовими – напрямок місцевої осі Х збігається з напрямком радіальної складової сейсмічного впливу;
• для інших спектральних динамічних впливів та динаміки у часі – місцева система координат групи збігається з глобальною системою координат.

Мета перерозподілу мас – змістити центри мас на задані величини зміщень Eak_R` і Eak_T`.

Важливо!

У групі перерозподіляються маси, одержані з навантажень та ваг мас, прикладених на елементи і безпосередньо на внутрішні вузли групи. Внутрішні вузли групи – це вузли, які належать лише елементам групи. Для збору мас елемента групи в його вузли використовується діагональна матриця мас, незалежно від того, який тип матриці був заданий.

• Додана можливість врахування чистого кута обертання при додаванні жорстких вставок стержнів. 

• При копіюванні та переміщенні елементів за двома вузлами, поворотом або симетрично додана опція, що дозволяє повертати місцеві осі стержнів з призначенням обчисленого в результаті виконання команди кута чистого обертання. Відповідно до нового положення місцевих осей орієнтуються задані перерізи стержнів, навантаження в місцевій системі координат і жорсткі вставки стержнів.

• Реалізована можливість копіювання вибраних властивостей завантажень: вид завантаження, підзадачі, тип динаміки, врахування статичних завантажень (накопичення мас для розрахунку на динамічні впливи), вибіркове врахування мас в елементах, групи перерозподілу мас в елементах, ексцентриситети прикладання мас. Також можна скопіювати значення підвищувальних коефіцієнтів fvk і коефіцієнти дисипації ksi для сейсмічних завантажень. 

• Для списку параметрів матеріалів  залізобетонних конструкцій (тип/бетон/арматура) та армокам'яних конструкцій (кладка/армування/посилення) реалізовані опції, що дозволяють знайти у списку дані, присвоєні виділеним на розрахунковій схемі елементам, та знайти на розрахунковій схемі елементи з даними, виділеними у списку. 

• Реалізована опція, що дозволяє тимчасово відключитися від реакції на встановлені фільтри (критерії вибору) у діалоговому вікні “Поліфільтр”.

• Додана можливість редагування кута відхилення суміжних стержнів, при якому допускається їх об'єднання в один конструктивний елемент (за умовчанням 2,3°). Тепер при заданні користувачем більшого кута відхилення, можна буде об'єднати в єдиний КоЕ криволінійні елементи балок або колон.

• Можливість налаштування гарячих клавіш і додавання відповідних команд на панелі інструментів тепер поширюється на всі команди параметрів відображення (опції налаштування параметрів відображення розрахункової схеми та інформації на ній), а також, мозаїки змонтованих і демонтованих елементів.

• Додано можливість вибору за допомогою рамки та січної рамки груп конструктивних елементів, уніфікованих груп, уніфікованих груп конструктивних елементів та конструктивних блоків. 

• Для стержневих елементів додано опцію відображення на схемі типів перерізів і геометричних параметрів.

• Додана команда, яка дозволяє змінити в'язі у вибраних вузлах.

• Додано можливість налаштування кількості кольорів у дискретній шкалі (шкала рівномірно розбита в межах екстремальних значень) і в шкалі за значеннями (шкала має нерівномірну розбивку, кожен поділ відповідає унікальному значенню мозаїки параметра, що відображається).

• Додано можливість перегляду заданих графіків динамічних навантажень у вузлах (сейсмограм, кусково-лінійного (ламаного) навантаження з рівномірним кроком, акселерограм у відносних одиницях) з урахуванням заданого коефіцієнта до навантаження/коефіцієнта переведення відносних одиниць до одиниць прискорення.

• При заданні даних для визначення навантаження на зазначені вузли розрахункової схеми від частини, що залишилася (навантаження на фрагмент), додана опція що дозволяє виключити з розрахунку вузли, що не належать елементам фрагмента.

• Додано функцію автоматичної прив'язки суперелементів до основної схеми, у разі, якщо суперелементи були переміщені з підкаталогу до директорії з основною схемою.

• При налаштуванні параметрів, що приймаються за умовчанням, при створенні нових задач і нових варіантів конструювання з'явилася можливість не видаляти неповні або конфліктуючі дані для металевого і залізобетонного розрахунків перед запуском на розрахунок.

• Модифіковані та розширені новими командами панелі стрічкового інтерфейсу, а також меню та панелі інструментів класичного інтерфейсу.

• Реалізовано функціонал, який дозволяє коригувати зусилля та напруження РСЗ для стержнів та пластин згідно з набором правил:

  • 0 - усі значення вибраних зусиль замінюються нульовими значеннями; 
  • ZERO - значення вибраних зусиль, абсолютне значення яких менше заданого параметра е, замінюється нульовими значеннями;
  • FACTOR - всі значення зусиль для вибраних елементів множаться на заданий параметр k;
  • AFORM - епюра значень вибраних зусиль перетворюється до прямокутної внизу та трапецієподібної вгорі;
  • LFORM - епюра значень вибраних зусиль перетворюється до трапецієподібної внизу та прямокутної вгорі;
  • HFORM - значення на початку епюри вибраних зусиль множиться на значення параметра beg, в кінці епюри - на значення параметра end, інші значення епюри на значення параметра mid.

Даний набір дає змогу врахувати правила коригування зусиль для розрахунку пластичної стіни, задати коефіцієнти відповідальності для кожного елемента схеми в рамках розрахунку єдиної таблиці РСН та багато іншого. У тому числі, це досить гнучкий інструмент для реалізації положень різних нормативних документів у частині мінімальної забезпеченості несної здатності тих чи інших конструкцій.

Важливо!

Коригування зусиль виконується в розрахункових перерізах елементів, які використовуються у розрахунку конструювання.

• Додані нові типи абсолютно жорстких тіл (АЖТ) за напрямами ступенів вільності системи:

  • Всі ступені вільності;
  • X, Y, Z, UX, UY, UZ;
  • Z, UX, UY; 
  • Y, UX, UZ;
  • X, UY, UZ; 
  • X, Y, UZ; 
  • X, Z, UY; 
  • Y, Z, UX; 
  • X, Y, UX, UY, UZ; 
  • X, Z, UX, UY, UZ; 
  • Y, Z, UX, UY, UZ.

Примітка

До версії ПК ЛІРА-САПР 2024 R1 АЖТ було лише 1-го типу "Всі ступені вільності". Це означало, що крім кінематичних зв'язків між X, Y, Z, UX, UY, UZ ведений та провідний вузол були пов'язані однаковими значеннями депланації (6 ознака схеми).